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賈廣志　白海峰

（萬國紙業(yè)太陽白卡紙有限公司）

本廠制漿車間損紙漿線使用的ZDSH高濃碎漿機(jī)為2015年改造時在舊碎漿機(jī)殼體上進(jìn)行安裝的，由高濃轉(zhuǎn)子、軸承單元、變速箱等元件組成，軸承單元與變速箱之間使用CLZ鼓形齒式聯(lián)軸器進(jìn)行連接傳動（圖1）。碎漿機(jī)自開機(jī)以來軸承單元一直存在著擺動問題，后期對碎漿機(jī)殼體進(jìn)行了加固，不但沒能消除擺動，反而造成了變速箱產(chǎn)生晃動的情況，對設(shè)備維修維護(hù)增加了很大的難度。

1　擺動原因分析

關(guān)于碎漿機(jī)軸承單元的擺動我們分析有以下幾個方面的原因：轉(zhuǎn)子及軸承單元高度過高，對中不良；碎漿機(jī)殼體底座鋼板壁厚不足，基礎(chǔ)不穩(wěn)；聯(lián)軸器選型不合適。

1.1高濃轉(zhuǎn)子高度及軸承單元的長度問題

碎漿機(jī)使用的高濃轉(zhuǎn)子高度為1840mm，配用的軸承單元長度為1595mm，它們累積的長度達(dá)到了3.4m以上。由于長度較大，因疏解損紙而產(chǎn)生的沖擊、晃動傳遞下來造成的偏移變化便會很明顯。故此種設(shè)計對設(shè)備的整體同軸度及對中程度要求很高。

1.2碎漿機(jī)殼體強(qiáng)度問題

原設(shè)計碎漿機(jī)殼體底座鋼板厚度不足，另外軸承單元與殼體連接直徑太?。ü潭菟ㄖ行木酁?70mm），造成軸承單元穩(wěn)定性不夠。碎漿機(jī)在工作過程中產(chǎn)生的沖擊便會造成軸承單元的整體擺動。

1.3聯(lián)軸器選型不合適

碎漿機(jī)軸承單元與變速箱之間連接使用的是CLZ鼓形齒式聯(lián)軸器，該聯(lián)軸器屬于剛撓性聯(lián)軸器。鼓形齒式聯(lián)軸器的特點是：在工作時，兩軸產(chǎn)生相對角位移，內(nèi)外齒的齒面周期性作軸向相對滑動。由于內(nèi)外齒有角向位移而產(chǎn)生齒對的相對運(yùn)動，鼓形齒式聯(lián)軸器旋轉(zhuǎn)時若以內(nèi)齒為基準(zhǔn)，鼓形外齒有兩種運(yùn)動：一種是齒的擺動，另一種是齒的翻轉(zhuǎn)運(yùn)動。

由于CLZ鼓形齒式聯(lián)軸器屬于剛撓性聯(lián)軸器且為半齒式聯(lián)軸器，有齒一側(cè)與碎漿機(jī)軸承單元連接，另一端固定在變速箱輸出軸上。高濃轉(zhuǎn)子疏解損紙時產(chǎn)生的沖擊無法緩沖，且外齒處于固定狀態(tài)，只能轉(zhuǎn)化成內(nèi)齒的角向位移，從而造成軸承單元的晃動（如圖2所示）。

2　變速箱晃動原因

因碎漿機(jī)殼體底板進(jìn)行了加固焊接，增加了底座厚度。焊接冷卻過程中出現(xiàn)形變，加上自身重力問題形成了碎漿機(jī)軸承單元跟隨底座一起下沉的狀況。由于兩連接軸之間的間隙較小，下沉使得兩個半軸直接接觸。運(yùn)動過程中，兩軸之間相互擠壓造成變速箱產(chǎn)生晃動。

3　解決措施

上述分析中發(fā)現(xiàn)，碎漿機(jī)軸承單元出現(xiàn)擺動的直接原因是碎解過程中產(chǎn)生的沖擊，次要原因是基礎(chǔ)的穩(wěn)定性。對于存在沖擊載荷或要求消除軸系扭轉(zhuǎn)振動的傳動設(shè)備，我們應(yīng)該選擇有減振效果的彈性聯(lián)軸器，所以擺動的根本原因是聯(lián)軸器的選型不合適。參照分析結(jié)果、承載計算及扭矩計算，采取了措施，將CLZ鼓形齒式聯(lián)軸器改為適應(yīng)環(huán)境較強(qiáng)且有緩沖減振效果的HTLB型彈性塊聯(lián)軸器、高濃轉(zhuǎn)子的高度由1840mm縮短為1400mm、焊接加固碎漿機(jī)殼體底座等方式，解決了碎漿機(jī)軸承單元的擺動問題。

參考文獻(xiàn)

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[4]滄州天碩聯(lián)軸器有限公司選型樣本[Z].

來源：《中華紙業(yè)》2021年第8期